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摘 要：

為研究 Sasobit 溫拌劑對再生瀝青及再生瀝青混合料性能的影響, 分析其作用機理。通過動態(tài)剪切流變試驗、彎曲梁流變試驗測試了不同溫拌劑摻量下瀝青高、 低溫流變性能。采用馬歇爾試驗分析了溫拌劑對再生瀝青混合料壓實溫度的影響瀝青網(wǎng)sinoasphalt.com。結合水敏感性試驗、 車轍試驗及低溫彎曲試驗分析了溫拌劑摻加前后再生瀝青混合料路用性能的變化規(guī)律。采用傅里葉變換紅外光譜分析了溫拌劑在再生瀝青中的作用機理。結果表明: Sasobit 溫拌劑摻量增加可以改善再生瀝青抗變形能力以及抗荷載變形程度, 而抗疲勞開裂以及低溫抗裂性則反之, 對再生瀝青抗永久變形能力影響不明顯; 當瀝青混合料回收料 (RAP) 摻量為 40%時, 以 4%為目標空隙率添加老化瀝青質量 3%的 Sasobit 溫拌劑, 可使熱拌再生瀝青混合料壓實溫度降低 20 ~ 30 ℃ ; 相同 RAP 摻量下, 使用 Sasobit 溫拌劑的再生瀝青混合料的水穩(wěn)定性、 低溫抗裂性均低于普通熱拌再生瀝青混合料, 而高溫穩(wěn)定性則反之; Sasobit 溫拌劑的使用不會改變再生瀝青中羰基與亞砜基振動幅度, 表明其在再生瀝青中不發(fā)生化學反應, 對再生瀝青混合料降溫的效果屬于物理降黏作用; Sasobit 溫拌劑不能恢復老化瀝青中已經(jīng)降解的 SBS 改性劑性能; Sasobit 溫拌劑能夠影響再生瀝青混合料高、低溫性能以及水穩(wěn)定性, 工程使用中應綜合考慮路用性能與壓實溫度之間的平衡確定合理的溫拌劑摻量。

關鍵詞：道路工程; 再生瀝青混合料; 流變試驗; Sasobit 溫拌劑; 路用性能; 機理

０ 引言

瀝青路面養(yǎng)護工程會產(chǎn)生大量瀝青混合料回收料 (Reclaimed Asphalt Pavement, RAP)[1-4]。瀝青路面再生技術可以充分利用 RAP 中老化瀝青及集料的剩余價值[5-6], 常用于瀝青路面養(yǎng)護工程。然而, 瀝青路面再生過程中由于其較高的加熱與施工溫度,不僅會消耗能源, 導致 RAP 老化程度加劇, 還會釋放有害氣體, 影響從業(yè)人員的健康[7]。溫拌技術可以降低拌和與施工溫度, 一般為 80~150 ℃[8]。較低的拌和與施工溫度使溫拌技術具有良好的經(jīng)濟與環(huán)境效益[9-10]。近年來, 國內(nèi)外相繼出現(xiàn)了化學添加劑類、 表面活性劑類、 有機降黏類等溫拌技術, 且溫拌劑的種類逐漸增多, 其降溫的效果及對瀝青混合料的影響也有差異[11-12]。張爭奇等[8] 研究不同溫拌劑的適用性, 發(fā)現(xiàn)有機溫拌劑 Sasobit 能夠很好地改善瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性, 低溫抗裂性與水穩(wěn)定性較溫拌前也有小幅提升, 適用于高溫重載地區(qū)。

何兆益 等[13] 研 究 了 Sasobit 溫 拌 瀝 青 性 能, 發(fā) 現(xiàn)Sasobit 會使瀝青在低溫環(huán)境下變脆變硬, 降低瀝青的低溫性能。XU 等[14] 研究了蠟基溫拌劑對含有50%老化瀝青的混合瀝青黏結劑流變性能的影響,發(fā)現(xiàn)蠟基溫拌劑可以抵消老化瀝青對混合瀝青的硬化作用。Roja 等[15]研究了 3 種 Sasobit 摻量下溫拌橡膠改性瀝青流變特性, 發(fā)現(xiàn) Sasobit 可以改善橡膠改性瀝青的模量和抗車轍性能, 且不會衰減瀝青黏結劑的抗裂性能。時敬濤等[16]研究發(fā)現(xiàn) Sasobit 溫拌劑可以明顯降低高黏瀝青黏度, 改善高黏瀝青的抗車轍能力, 但會降低高黏瀝青的低溫性能。朱得斌等[17]采用布氏黏度儀研究了溫拌瀝青的黏溫特性,發(fā)現(xiàn) Sasobit 溫拌劑可降低溫拌再生瀝青拌和與壓實溫度約 20 ℃ , 并基于黏溫特性提出了 Sasobit 溫拌劑與最 佳 施 工 溫 度 的 關 系 模 型。此 外, 研 究 表 明Sasobit 溫拌劑在溫拌瀝青中應用最廣泛[16]。綜上,現(xiàn)有研究在分析 Sasobit 溫拌劑在溫拌瀝青及溫拌瀝青混合料 方 面 已 經(jīng) 積 累 較 多 的 研 究 成 果。然 而,Sasobit 溫拌劑對溫拌再生瀝青及再生瀝青混合料性能影響方面的系統(tǒng)性研究較少。

為此, 本研究依托福建省福銀高速公路三明二期提升改造工程, 考慮 Sasobit 溫拌劑優(yōu)異的高溫流變性能以及抗車轍性能, 結合養(yǎng)護路段高溫多雨重載的運行條件, 選擇 Sasobit 溫拌劑進行溫拌再生瀝青與瀝青混合料性能研究, 探明 Sasobit 溫拌劑的作用機理。研究成果有望為路面熱再生工程中 Sasobit 溫拌技術在南方高溫重載區(qū)域的科學應用提供參考。

1 試驗與方法

1. 1 原材料

原材料包括 RAP, 粗、 細石灰?guī)r集料, 礦粉,SBS 改性瀝青, Evoflex8182 再生劑以及 Sasobit 溫拌劑。RAP 來源于福銀高速將樂段中面層 AK-16 瀝青混合料, 并采用銑刨、 破碎、 篩分的方法分為 0 ~ 6,6~10, 10~16 mm 這 3 檔, 級配與瀝青含量見表 1。采用旋轉蒸發(fā)法將老化瀝青與溶劑分離, 測試老化瀝青與 RAP 礦料基本性能指標, 結果見表 2。采用水洗篩分方法對粗、 細石灰?guī)r集料以及礦粉逐級分檔, 測試分檔后不同規(guī)格集料的技術指標, 結果見表 3。SBS 改性瀝青、 Evoflex8182 再生劑以及 Sasobit溫拌劑基本性能測試結果見表 4。

1. 2 溫拌再生瀝青樣品設計與制備

采用 RAP 中回收的老化瀝青, 分別摻加老化瀝青質量比 2%, 4%, 6% Evoflex8182 再生劑制備再生瀝青, 測試其 25 ℃針入度, 結果如圖 1 所示。由圖1 可見, 當再生瀝青 25 ℃ 針入度指標恢復至 SBS 改性瀝青水平時, 最佳再生劑用量為 6%。以最佳再生劑用量為參考, 分別摻加再生瀝青質量比 1%, 3%,5% Sasobit 溫拌劑制備溫拌再生瀝青。老化瀝青, 6%再生劑用量的再生瀝青以及 1%, 3%, 5%溫拌劑制備的溫拌再生瀝青分別采用 OA, REOA, REOA + 1%WM, REOA+3%WM, REOA+5%WM 表示。

根據(jù)再生劑、 溫拌劑用量設計方案, 制備溫拌再生瀝青, 流程如下: 采用 155 ℃預熱溫度將 OA 瀝青加熱至熔融狀態(tài), 將 6%再生劑添加至 OA 瀝青,并通過加熱攪拌器以 155 ℃加熱溫度、 1 500 rad / min攪拌速度攪拌 30 min, 制備 REOA 瀝青; 之后, 將設計用量溫拌劑添加至 REOA 瀝青, 并采用加熱攪拌器以 155 ℃ 加熱溫度、 3 000 rad / min 攪拌速度攪拌 20 min, 制備 REOA + 1% WM, REOA + 3% WM,REOA+5%WM 溫拌再生瀝青。

1. 3 溫拌再生瀝青混合料樣品設計與制備

設計 40% RAP 摻量的 AC-20 再生瀝青混合料,級配如圖 2 所示。再生瀝青混合料中再生劑用量為老化瀝青質量比 6%, 4%空隙率控制目標下再生瀝青混合料的最佳瀝青含量為 4. 3%。再生瀝青混合料中 Sasobit 溫拌劑用量為瀝青總質量比 3%, 采用120, 140, 160 ℃成型馬歇爾試件, 并以 4%空隙率確定最佳的溫拌再生瀝青混合料壓實溫度。此外,設計普通熱拌再生瀝青混合料作為對照組用于比較溫拌再生瀝青混合料的性能之間的差異。

溫拌再生瀝青混合料制備過程如下: 采用電熱鼓風恒溫干燥箱預熱 RAP、 新集料、 SBS 改性瀝青,預熱溫度分別為 120, 180, 165 ℃ , 預熱時間為2 h; 將再生劑與 RAP 添加至瀝青混合料拌和機中拌和 60 s, 之后添加新集料、 SBS 改性瀝青、 Sasobit 溫拌劑拌和 60 s, 最后添加礦粉拌和 60 s 得到溫拌再生瀝青混合料。

1. 4 試驗方法

根據(jù) JTG E20—2011 規(guī)程要求進行流變試驗、瀝青混合料水敏感性試驗、 車轍試驗以及低溫彎曲試驗, 探究溫拌再生瀝青與再生瀝青混合料性能的變化趨勢。其中, 采用 DHR-1 型動態(tài)剪切流變儀測試再生瀝青高、 低溫流變特性, 并進行 25 ℃ 線性振幅掃描試驗。通過不同沖刷溫度 (40, 50, 60 ℃ )或沖刷壓力 ( 176, 276, 376 kPa) 的水敏感性試驗, 測試試驗前后試件 25 ℃ 劈裂抗拉強度, 評估溫拌再生瀝青混合料水穩(wěn)定性。采用車轍試驗以及瀝青混合料彎曲試驗評價溫拌再生瀝青混合料高溫抗變形能力以及低溫抗裂性能。

2 結果分析與討論

2. 1 Sasobit 對溫拌再生瀝青流變性能的影響

5 種瀝青 OA, REOA, REOA+1%WM, REOA+3%WM, REOA+5%WM 的復數(shù)剪切模量 (G?) 指標、 高溫 車 轍 因 子 ( G?/ sin δ )、 中 溫 疲 勞 因 子(G?sin δ) 測試結果分別如圖 3~5 所示。

2. 1. 1 復數(shù)剪切模量

G?用于表征瀝青在一定條件下抵抗變形的能力,其值越大說明瀝青抗變形能力越強, 反之越弱。由圖 3 可見, G?均隨測試溫度的升高而逐漸降低, 降低的速率呈顯著減小的趨勢。相同測試溫度情況下,5 種瀝青中 OA 瀝青的 G? 最大, REOA 瀝青的 G? 最小, 說明 OA 瀝青的抗變形能力最強, 而再生劑的使用將會顯著降低瀝青的抗變形能力。隨著溫拌劑用量的增加, 溫拌再生瀝青 G? 呈增加的趨勢, 說明溫拌劑的使用可以改善再生瀝青的抗變形能力。然而,不同溫拌劑用量的溫拌再生瀝青 G? 增長速率隨溫拌劑用量增加逐漸降低, 說明溫拌劑對改善再生瀝青的抗變形能力有限。此外, 當測試溫度高于 52 ℃時, 3 種溫拌劑摻量的溫拌再生瀝青 G? 與 REOA 基本一致, 說明溫拌劑并不能改善高溫狀況下再生瀝青的抗變形能力, 僅在溫度較低時有較顯著的改善再生瀝青抗變形的能力, 但是抗變形能力較 OA 瀝青仍較低。因此, 溫拌劑可以改善溫拌再生瀝青中溫抗變形能力, 但對瀝青高溫抗變形能力基本沒影響。

2. 1. 2 車轍因子

車轍因子用于評價最高路面設計溫度下瀝青材料抵抗永久變形能力的參數(shù), 其值越大, 瀝青抗永久變形能力越強。由圖 4 可見, 5 種瀝青的 G?/ sin δ均隨測試溫度的增加而減小, 說明瀝青的抗永久變形能力隨著溫度的增加而降低。相同測試溫度情況下, OA 瀝青的 G?/ sin δ 高于其他瀝青, 說明老化可以改善瀝青的高溫抗車轍能力。相對于添加溫拌劑,再生劑的添加可以顯著降低老化瀝青的抗永久變形能力。當測試溫度高于 64 ℃ 時, 隨著溫拌劑用量的增加, 溫拌再生瀝青的 G?/ sin δ 值較 REOA 瀝青低,溫拌再生瀝青的抗永久變形能力降低, 增加溫拌劑用量對再生瀝青抵抗永久變形能力不利。然而, 當測試溫度低于 64 ℃時, 添加溫拌劑可以在一定程度上增加 G?/ sin δ, 但是效果并不明顯?？傮w來說,溫拌劑對溫拌再生瀝青抗永久變形能力較再生劑效果不明顯。此外, 對于每一種瀝青, 其 G?/ sin δ 值對數(shù)均與試驗溫度呈良好的線性關系。

2. 1. 3 疲勞因子

疲勞破壞是引起瀝青路面病害的主要因素之一,而疲勞因子可用于評價瀝青在反復荷載作用下抗疲勞開裂的能力, 其值越小, 瀝青抗疲勞開裂的能力越強。由圖 5 可見, 隨著試驗溫度的增加, 5 種瀝青的 G?sin δ 逐漸減小。相同測試溫度下, OA 瀝青的G?sin δ 最大, REOA 最小, 說明老化可以降低瀝青抗疲勞開裂的能力, 而再生劑可以顯著改善老化瀝青抗疲勞開裂性能。相同測試溫度下, 隨著溫拌劑用量的增加, 溫拌再生瀝青 G?sin δ 逐漸增加, 說明溫拌劑會降低再生瀝青的抗疲勞開裂能力, 原因在于溫拌劑的主要成分是有機蠟, 其具有明顯的脆性,對瀝青 的 抗 疲 勞 性 能 沒 有 貢 獻 且 會 產(chǎn) 生 負 面 影響[19]?？傮w來說, 溫拌劑使用對再生瀝青抗疲勞開裂的能力不利, 而再生劑可顯著改善老化瀝青抗疲勞開裂能力。

2. 1. 4 LAS 疲勞特性

根據(jù) LAS 試驗得到 5 種瀝青剪切應力與剪切應變變化曲線, 如圖 6 所示。一般, 當材料應力達到峰值后, 材料應變持續(xù)增加, 而應力不斷下降, 材料發(fā)生屈服。材料的屈服應力越大時, 表明該材料抗變形能力越強, 而材料的屈服應變越大時, 表明材料抗荷載變形程度越大, 材料的彈性越好。采用剪切應力峰值作為材料的屈服應力, 其對應的應變?yōu)椴牧系那? 根據(jù)圖 6 中試驗結果, 計算 5種瀝青的屈服應力與屈服應變, 結果如圖 7 所示。

由圖 7 可見, 5 種瀝青屈服應力的大小依次為: OA>REOA+ 5% WM > REOA + 3% WM > REOA + 1% WM >REOA; 屈服應變的大小排序為: REOA + 5% WM >REOA+3%WM>REOA+1%WM>REOA≈OA。對比可知, OA 瀝青的屈服應力最大, 屈服應變最小, 說明OA 瀝青的抗變形能力最強, 而抗荷載變形程度最小, 材料的彈性最差。再生劑的使用可以顯著降低老化瀝青的屈服應力, 導致老化瀝青抗變形能力降低, 但再生劑的使用對老化瀝青抗荷載變形程度能力基本無影響。隨著溫拌劑用量的增加, 再生瀝青屈服應力與屈服應變在逐漸增加, 再生瀝青的抗變形能力增強, 抗荷載變形程度越大, 材料的彈性能力越好。因此, 溫拌劑的使用可以改善再生瀝青的中溫抗變形能力以及變形程度。

2. 1. 5 低溫流變性能

測試 5 種瀝青蠕變勁度與蠕變速率評價低溫性能, 結果如圖 8 所示。由圖 8 可見, 測試溫度越低,瀝青的蠕變勁度模量以及蠕變速率越大。通常, 不同測試溫度情況下, 瀝青蠕變勁度模量設計要求≤300 MPa, 蠕變速率設計要求≥0. 3[20]。比較 5 種瀝青蠕變勁度模量與蠕變速率結果, OA 瀝青-12 ℃ 蠕變勁度模量與蠕變速率均不滿足設計要求, 老化瀝青低溫性能較差。隨著再生劑添加進老化瀝青后,REOA 瀝青-12 ℃ , -6 ℃ 蠕變勁度模量與蠕變速率均滿足設計要求, 說明再生劑可以顯著改善老化瀝青低溫性能。隨著溫拌劑添加進再生瀝青中, 溫拌再生瀝青-12 ℃ , -6 ℃ 蠕變勁度模量逐漸增大, 蠕變速率則反之, 溫拌劑的添加將劣化再生瀝青的低溫性能。

2. 2 Sasobit 對溫拌再生瀝青混合料路用性能的影響

2. 2. 1 溫拌再生瀝青混合料成型溫度確定

比較 40%RAP 摻量下溫拌再生瀝青混合料不同壓實溫度下空隙率變化, 結果如圖 9 所示?？梢?壓實溫度與空隙率變化呈負相關, 且基本呈線性關系。以 4%目標空隙率確定溫拌再生瀝青混合料的壓實溫度, 得 到 溫 拌 再 生 瀝 青 混 合 料 壓 實 溫 度 為131. 7 ℃ , 較普通熱拌瀝青混合料壓實溫度 (150 ~160 ℃ ) 低 20~ 30 ℃ 。在設計空隙率以及壓實溫度條件下, 兩種再生瀝青混合料馬歇爾指標試驗結果見表 5, 可知兩種再生瀝青混合料馬歇爾指標基本一致, 說明 Sasobit 溫拌劑的使用并不會顯著影響再生瀝青混合料的馬歇爾指標。

2. 2. 2 水穩(wěn)定性

不同測試溫度、 不同沖刷壓力情況下溫拌再生瀝青混合料與普通熱拌再生瀝青混合料水穩(wěn)定性試驗結果如圖 10~11 所示。由圖 10 可見, 兩種再生瀝青混合料劈裂抗拉強度比均隨沖刷溫度的增加而降低, 說明較高的試驗溫度可以加劇再生瀝青混合料的內(nèi)部破壞, 降低再生瀝青混合料的水穩(wěn)定性。相同測試溫度情況下, 溫拌再生瀝青混合料劈裂抗拉強度比較普通熱拌再生瀝青混合料低。由圖 11 可見, 兩種再生瀝青混合料的劈裂抗拉強度比隨動水沖刷壓力的增加而降低, 說明較高的沖刷壓力可以促使更多的水分進入再生瀝青混合料中, 加劇再生瀝青混合料的內(nèi)部破壞。相同測試溫度情況下, 溫拌再生瀝青混合料劈裂抗拉強度比較普通熱拌再生瀝青混合料低?？傮w來說, 高測試溫度與高動水沖刷壓力可以顯著降低再生瀝青混合料劈裂抗拉強度比, 劣化再生瀝青混合料水穩(wěn)定性。與普通熱拌再生瀝青混合料相比, 添加 Sasobit 溫拌劑可以降低再生瀝青混合料的水穩(wěn)定性, 這主要是因為使用的Sasobit 溫拌劑主要成分是有機蠟, 有機蠟融入瀝青將會降低瀝青與集料之間的黏附性, 促使集料與瀝青之間更容易被溫度、 水壓侵蝕[21]。

2. 2. 3 高溫穩(wěn)定性與低溫抗裂性

溫拌再生瀝青混合料與普通熱拌再生瀝青混合料車轍試驗以及低溫彎曲試驗結果見表 6。由表 6 可知, 溫拌再生瀝青混合料動穩(wěn)定度試驗結果較普通熱拌再生瀝青混合料高, 增幅達到 14. 5%, 即溫拌再生瀝青混合料高溫抗變形能力優(yōu)于普通熱拌再生瀝青混合料, 原因在于 Sasobit 溫拌劑結構與 SBS 改性瀝青結構相互交織, 形成共同作用, 導致高溫環(huán)境下溫拌再生瀝青的抗變形能力得到顯著提高, 從而改善 了 溫 拌 再 生 瀝 青 混 合 料 的 高 溫 抗 變 形 能力[21]。溫拌再生瀝青混合料最大彎拉應變較普通熱拌再生瀝青混合料低, 降幅達到 7. 2%, 即溫拌再生瀝青混合料低溫抗裂性能劣于普通熱拌再生瀝青混合料。研究表明[22], 在低溫環(huán)境中, 溫拌再生瀝青中 SBS 結構具有良好的彈性, Sasobit 溫拌劑中有機蠟成分結構呈現(xiàn)脆性, 溫拌再生瀝青中 SBS 結構與Sasobit 溫拌劑結構交織, 在外力作用下, 交織中的Sasobit 結構脆性限制了 SBS 結構彈性, 導致溫拌再生瀝青低溫性能下降, 降低溫拌再生瀝青混合料的低溫抗裂性。

2. 3 Sasobit 溫拌再生機理

圖 12 得到 3 種瀝青 OA, REOA, REOA+3%WM的紅外光譜圖, 可見, 3 種瀝青的圖譜結構基本一致, 說明再生劑與溫拌劑的摻加并沒有在瀝青中產(chǎn)生新的組分, 屬于物理過程。瀝青中的 S = O, C = O在長期老化中產(chǎn)生, 且特征峰的高度隨著瀝青老化程度的增加而增加。SBS 改性瀝青中 SBS 改性劑引起-C =C-吸收峰的振動, 可用于表征 SBS 的特征峰。因此, 由圖 12 中 3 種瀝青特征峰伸縮振動強度可見, 再生劑添加到 OA 瀝青中可以降低 S = O, C = O處的伸縮振動, 改善瀝青老化程度, 而溫拌劑的添加并沒有顯著改善 REOA+3%WM 中 S = O, C = O 處伸縮振動。此外, 3 種瀝青 C = C 伸縮振動沒有顯著差異。

綜上所述, 溫拌再生瀝青中, Evoflex8182 再生劑可以改善 SBS 老化瀝青的老化程度, 恢復老化瀝青性能, 但是不會產(chǎn)生新的官能團, 屬于瀝青組分調和過程。Sasobit 溫拌劑對瀝青老化程度的變化無影響, 且沒有新的物質產(chǎn)生, 表明其與再生瀝青不發(fā)生化學反應。溫拌劑、 再生劑均不會恢復已經(jīng)老化降解的 SBS 改性劑。此外, 根據(jù) Sasobit 組成可知,Sasobit 主要成分為有機蠟, 熔點約為 100 ℃ , 在瀝青較高溫度的作用下, Sasobit 中有機蠟與再生瀝青相融, 從而降低再生瀝青黏度, 達到降低施工溫度的效果, 屬于物理降黏作用。

3  結論

(1) 再生劑可以顯著降低老化瀝青復數(shù)剪切模量 G?, 車轍因子 G?/ sin δ 以及疲勞因子 G?sin δ,而 Sasobit 溫拌劑對再生瀝青作用效果則反之。再生劑可以降低老化瀝青的屈服應力, 導致老化瀝青抗變形能力降低, 而再生劑對老化瀝青抗荷載變形程度能力基本無影響。此外, 再生劑可以降低老化瀝青蠕變勁度, 提高蠕變速率, 而溫拌劑對再生瀝青作用效果反之。

(2) 4%目標空隙率下, 摻加 Sasobit 溫拌劑的再生瀝青混合料壓實溫度較普通熱拌再生瀝青混合料低 20~30 ℃ 。相同 RAP 摻量情況下, Sasobit 溫拌再生瀝青混合料水穩(wěn)定性與低溫抗裂性較普通熱拌瀝青混合料低, 而高溫穩(wěn)定性則反之。

(3) 老化瀝青中羰基與亞砜基吸收峰的振動強度隨再生劑的摻加而降低, 說明再生劑會調和老化瀝青組分, 恢復老化瀝青性能。Sasobit 溫拌劑摻加并不改變再生瀝青羰基與亞砜基吸收峰的振動強度,說明溫拌劑不會改變老化瀝青組分, 屬于物理作用。再生劑與 Sasobit 溫拌劑均不能改善老化瀝青中 C = C伸縮振動峰強度, 說明再生劑與 Sasobit 溫拌劑均不會恢復降解的 SBS 改性劑。

(4) 由于 Sasobit 溫拌劑可以降低再生瀝青混合料的碾壓溫度, 因此, 低溫施工條件下, 可通過使用 Sasobit 溫拌劑降低再生瀝青混合料壓實溫度, 保障瀝青路面施工質量。

原創(chuàng)作者：仰建崗1, 黃錦化2, 高 杰?1, 姚玉權3, 羅露花4(1. 華東交通大學 土木建筑學院, 江西 南昌 330013; 2. 華東交通大學 交通運輸工程學院, 江西 南昌 330013;3. 長安大學 公路學院, 陜西 西安 710064; 4. 江西省天馳高速科技發(fā)展有限公司, 江西 南昌 330103)。